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BRY125-100-200离心油泵汽蚀原因及解决方法
时间:2013-09-27 11:59 作者:导热油泵厂 点击:次
BRY125-100-200离心油泵汽蚀原因及解决方法 我厂的离心式热油泵在使用中出现汽蚀原因及如何解决以下有详细解答 1 汽蚀原因分析 1.1 定性分析 油泵吸入口处的油因汽化成汽泡，这些汽泡
BRY125-100-200离心油泵汽蚀原因及解决方法
我厂的离心式热油泵在使用中出现汽蚀原因及如何解决以下有详细解答
1 汽蚀原因分析
1.1 定性分析
油泵吸入口处的油因汽化成汽泡，这些汽泡在油泵排出口之前被高压挤碎(油的质点在叶轮流道上运动时，是不断增大能量的，汽泡被挤碎的位置也是唯一的)，由于汽泡的占空突然“消失”，引起了油质点的强烈冲击，造成对泵叶轮的汽蚀破坏，同时使泵出油压力波动，严重时产生失压。
油泵吸入口处油的汽化条件是:其压力突然低于该处油温对应的饱和蒸汽压力。一个正在稳定运行的供热系统，压力、油温、流量稳定，在遇到下列情况(之一)时，就会使油泵入口处的油压降低。
(1)供入除氧器的蒸汽压突然降低；
(2)供入除氧器的蒸汽温度突然降低；
(3)大量地向除氧器中补充较低温度的凉油；
(4)硫化车间用油量突然加大；
(5)泵出口以外直至循环回除氧器管网中管路阻力突然大幅度减小；
(6)泵出口以外直至循环回除氧器管网中突然有大量的泄漏。
一旦因上述情况使泵入口处压力降至低于饱和蒸汽压，就会产生汽蚀。
1.2 定量分析
取除氧器内液面作基准高度，定义为“1-1”界面。油泵入口处为“2-2”界面。
(1)安装高度计算
Hg=P0/ρg-P饱/ρg -Δh-Σhf(1-2) (1)
式中Hg——计算安装高度，m；
P0——除氧器内汽压，Pa；
P饱——热油泵入口处，即“2-2”界面处油的饱和汽压，Pa；
ρ——液体密度，kg/m3；
g——重力加速度，m/S2；
Δh——泵的汽蚀余量，m；
Σhf(1-2)——热油自除氧器流至油泵入口处的阻力损失，m。
热油自除氧器流至油泵入口处时，可以忽略油温的变化，即认为P饱=P0，泵的汽蚀余量Δh，随泵资料给出为3.9m油柱高。
输入侧管道阻力损失Σhf(1-2)估计为1.1m油柱高。
于是，由(1)式计算:
Hg′=-3.9-1.1=-5m油柱高
这是按20℃油计算结果，折成170℃油时:
Hg=ρ20gHg′/ρ170g=998.2×(-5)/897.3=-5.5m油柱高
就是说，热油泵的安装高度至少要比除氧器最低运行液位低5.5m。
实际例子是低10m，安装高差尚有4.5m的裕量(按170℃油计算所得)。
(2)除氧器内压变化多少可发生汽蚀
己处于稳定运行状态的除氧动力系统，除氧器内汽压、油温，油泵入口处的压力和油温都是相对稳定的。假定这时P0突然降低，则系统平衡便被破坏。
(3)补油量达到多少可致汽蚀发生
管网中一旦发生较大泄漏，系统平衡破坏，除氧器油位就会快速下降，于是就需要快速大量地补入相对低温的软油。
设除氧器稳态运行存油量为:
25m3(容积)×0.7(占空率)=17.5m3
在某较短时间内，因油位突降，存油量减少了Vm3，于是补入低温油Vm3。
在补入低温油时，P0也会降低，蒸汽的流量会增大，携入热量速率会大于原先稳态运行时。为简化推导，在此仅考虑冷热油的热交换对P0的影响，忽略增大的蒸汽流量的热交换作用。
加入冷水时，P0降低，蒸汽流量会加大，不单纯是两种温度的油混合。可以放宽估计，当短时间内加60℃的补油达1m3时，可能引起汽蚀。
(4)泵出口流量增加多少时可引起汽蚀
当生产负荷突然加大，管网上管阻突然减少或管网上有大量泄漏，都会导致泵出口流量增大。
这些情况发生时，会使稳态运行中的除氧器液位突然降低，同时有冷水补入。冷油补入的影响，前边已讨论过，在此不考虑这一因素，只按流量增大所引起的泵入油口处静压降低来推敲。
流量突然加大，泵进油管内流速加大，油的漏流程度提高，动压头和阻力损失都会加大，所增大的部分要由静压头转换。
2 预防和消除汽蚀的对策
据上述分析，汽蚀的原因就在于除氧器内汽压的突然降低、油温的突然降低或泵流量的突然增加。由此，提出以下对策:
(1)若汽源压力和供应能力皆富裕，应设置除氧压力自控装置，保证P0的稳定。
(2)若汽源压力和供应量不富裕，应在提压增量后再配压力自控装置，保证P0的稳定。
(3)减少硫化机、罐同时入线台数，即减小流量增长率。
(4)减少以致杜绝管线泄漏。
(5)提高补油油源油温。
(6)在保证最有效除氧换热效果前提下，除氧器液位控制点尽量设高。
(7)油泵的供油能力要大于生产最大负荷，以考虑局部泄漏问题。
(8)在油泵出口设置排汽阀门，当汽蚀发生时，开阀排放所生成的汽体。或可同时提高除氧器供汽压力。
(9)设置除氧器内汽压同油泵入口油压之间的差压测量显示仪表，以监视其变化。若该差压大于某一数值，则预警汽蚀的发生(此差压不是定值，油温愈高、流量愈大，差值愈小)。
(10)发生大量跑油时，增加供油泵台数，这样，每台泵的流量就会小些，泵入口处静压损失也会小些。
我厂的离心式热油泵在使用中出现汽蚀原因及如何解决以下有详细解答
1 汽蚀原因分析
1.1 定性分析
油泵吸入口处的油因汽化成汽泡，这些汽泡在油泵排出口之前被高压挤碎(油的质点在叶轮流道上运动时，是不断增大能量的，汽泡被挤碎的位置也是唯一的)，由于汽泡的占空突然“消失”，引起了油质点的强烈冲击，造成对泵叶轮的汽蚀破坏，同时使泵出油压力波动，严重时产生失压。
油泵吸入口处油的汽化条件是:其压力突然低于该处油温对应的饱和蒸汽压力。一个正在稳定运行的供热系统，压力、油温、流量稳定，在遇到下列情况(之一)时，就会使油泵入口处的油压降低。
(1)供入除氧器的蒸汽压突然降低；
(2)供入除氧器的蒸汽温度突然降低；
(3)大量地向除氧器中补充较低温度的凉油；
(4)硫化车间用油量突然加大；
(5)泵出口以外直至循环回除氧器管网中管路阻力突然大幅度减小；
(6)泵出口以外直至循环回除氧器管网中突然有大量的泄漏。
一旦因上述情况使泵入口处压力降至低于饱和蒸汽压，就会产生汽蚀。
1.2 定量分析
取除氧器内液面作基准高度，定义为“1-1”界面。油泵入口处为“2-2”界面。
(1)安装高度计算
Hg=P0/ρg-P饱/ρg -Δh-Σhf(1-2) (1)
式中Hg——计算安装高度，m；
P0——除氧器内汽压，Pa；
P饱——热油泵入口处，即“2-2”界面处油的饱和汽压，Pa；
ρ——液体密度，kg/m3；
g——重力加速度，m/S2；
Δh——泵的汽蚀余量，m；
Σhf(1-2)——热油自除氧器流至油泵入口处的阻力损失，m。
热油自除氧器流至油泵入口处时，可以忽略油温的变化，即认为P饱=P0，泵的汽蚀余量Δh，随泵资料给出为3.9m油柱高。
输入侧管道阻力损失Σhf(1-2)估计为1.1m油柱高。
于是，由(1)式计算:
Hg′=-3.9-1.1=-5m油柱高
这是按20℃油计算结果，折成170℃油时:
Hg=ρ20gHg′/ρ170g=998.2×(-5)/897.3=-5.5m油柱高
就是说，热油泵的安装高度至少要比除氧器最低运行液位低5.5m。
实际例子是低10m，安装高差尚有4.5m的裕量(按170℃油计算所得)。
(2)除氧器内压变化多少可发生汽蚀
己处于稳定运行状态的除氧动力系统，除氧器内汽压、油温，油泵入口处的压力和油温都是相对稳定的。假定这时P0突然降低，则系统平衡便被破坏。
(3)补油量达到多少可致汽蚀发生
管网中一旦发生较大泄漏，系统平衡破坏，除氧器油位就会快速下降，于是就需要快速大量地补入相对低温的软油。
设除氧器稳态运行存油量为:
25m3(容积)×0.7(占空率)=17.5m3
在某较短时间内，因油位突降，存油量减少了Vm3，于是补入低温油Vm3。
在补入低温油时，P0也会降低，蒸汽的流量会增大，携入热量速率会大于原先稳态运行时。为简化推导，在此仅考虑冷热油的热交换对P0的影响，忽略增大的蒸汽流量的热交换作用。
加入冷水时，P0降低，蒸汽流量会加大，不单纯是两种温度的油混合。可以放宽估计，当短时间内加60℃的补油达1m3时，可能引起汽蚀。
(4)泵出口流量增加多少时可引起汽蚀
当生产负荷突然加大，管网上管阻突然减少或管网上有大量泄漏，都会导致泵出口流量增大。
这些情况发生时，会使稳态运行中的除氧器液位突然降低，同时有冷水补入。冷油补入的影响，前边已讨论过，在此不考虑这一因素，只按流量增大所引起的泵入油口处静压降低来推敲。
流量突然加大，泵进油管内流速加大，油的漏流程度提高，动压头和阻力损失都会加大，所增大的部分要由静压头转换。
2 预防和消除汽蚀的对策
据上述分析，汽蚀的原因就在于除氧器内汽压的突然降低、油温的突然降低或泵流量的突然增加。由此，提出以下对策:
(1)若汽源压力和供应能力皆富裕，应设置除氧压力自控装置，保证P0的稳定。
(2)若汽源压力和供应量不富裕，应在提压增量后再配压力自控装置，保证P0的稳定。
(3)减少硫化机、罐同时入线台数，即减小流量增长率。
(4)减少以致杜绝管线泄漏。
(5)提高补油油源油温。
(6)在保证最有效除氧换热效果前提下，除氧器液位控制点尽量设高。
(7)油泵的供油能力要大于生产最大负荷，以考虑局部泄漏问题。
(8)在油泵出口设置排汽阀门，当汽蚀发生时，开阀排放所生成的汽体。或可同时提高除氧器供汽压力。
(9)设置除氧器内汽压同油泵入口油压之间的差压测量显示仪表，以监视其变化。若该差压大于某一数值，则预警汽蚀的发生(此差压不是定值，油温愈高、流量愈大，差值愈小)。
(10)发生大量跑油时，增加供油泵台数，这样，每台泵的流量就会小些，泵入口处静压损失也会小些。
